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人防工程是防护建筑与结构和为保证完成工程所担负的战时职能的其他系统(通风空调、给排水、发供点、防毒及防辐射等系统)的总成。人防工程由于人员和设备的进出口,以及通风、给排水、排烟等的需要,在人防单元内设置出入口。相关资料表明,上述出入口是人防工程中的薄弱部位,设计中应对其安全性予以必要保证。1门框墙的结构形式及荷载取值门框墙包括密闭门门框墙和防护密闭门门框墙。由于密闭门门框墙水平方向不受动力作用,仅受密闭条的反力,所以可按构造要求配筋。防护密闭门门框墙承受门扇传来的荷载且本身也受冲击波荷载作用。防护密闭门门框墙是一种特殊的临空墙。《人民防空地下室设计规范》(以下简称规范)第4.5.8条中规定防空地下室出入口通道内门框墙与临空墙设计压力取值一致,但在计算等效静荷载时,临空墙是按照弹塑性工作阶段确定,而防护密闭门门框墙由于需要更严格地控制其变形,以保证受力时能和门扇共同作用。因此按照弹性工作阶段确定的,即核武器爆炸动荷载作用下允许延性比[β]≤1,常规武器爆炸动荷载作用下允许延性比[β]≤2。由此可以看出虽然出入口通道内门框墙与临空墙处在相邻的位置,但作用在门框墙上的等效静荷载要比作用在临空墙上的等效静荷载值大。由于防空地下室不考虑常规武器的直接命中,只按非直接命中的地面爆炸作用设计,常规武器爆炸动荷载对结构构件往往只产生局部作用;又由于常规武器爆炸动荷载作用时间较短,易使结构构件产生回弹,结构构件允许延性比可比核武器爆炸作用时取大一些,以充分发挥结构材料的塑性性能。与《规范》第4.5.8条相对应,防空地下室室外出入口防护密闭门门框墙,其常规武器爆炸等效静荷载按《规范》第4.7.5条取值;防空地下室出入口防护密闭门门框墙,其核武器爆炸等效静荷载按规范第4.8.7条取值。另外,防空地下室室内出入口防护密闭门门框墙,其常规武器爆炸等效静荷载按《规范》第4.7.7条取值;甲类防空地下室相邻两个防护单元之间的门框墙水平等效静荷载按《规范》第4.8.9条取值。门框墙是受弯工作的开孔平板,由于门洞尺寸相对较大,可以将其分成侧墙、上挡墙等几个部分独立计算。通常门洞两边的侧墙宽度同其高度相比较窄,侧墙的计算可取为一端固定的悬臂构件,相关资料与图集较详细,本文对此不做赘述。当防护密闭门门框墙上的洞口边长小于2倍墙体悬挑长度,即L/h2时,墙体应为双向受力构件,为使受力明确,可在洞口边设置加强梁(见图1)。此时与梁(柱)相连的门框墙成为四边支撑板,此墙已不再是门的支撑构件,因此作用在墙体上的等效静荷载可按照临空墙取用。上挡墙除考虑战时水平等效静荷载作用外,还要进行平时和战时竖向荷载组合作用效用的承载力验算。2门框墙加强梁的计算版的《防空地下室结构设计(FG01～05)》中对层高≤3.6m情况下的门框墙各构件的设计内容有详细的图表表达,而对于层高大于3.6m的门框墙未有表述(北京、上海等地的地方标准通用图情况相同)。在实际工程中战时人防,平时为立体车库、附建式的人防工程等,往往利用主楼或裙房的结构进行布置出入口等,常见层高在3.7～4.5m的门框墙。算例1:FMMK,考虑出入口极少采用室外直通式,以常见的室外单向出入口为例,6级人防,室外出入口至防护密闭门的距离≥15m、ζ30°、L=3.0m、H=4.2m,混凝土强度C30、主筋采用HRB级钢筋:根据规范,核武器爆炸等效静荷载取kN/m2、常规武器爆炸等效静荷载取kN/m2,本例取两者较大值kN/m2计算,上挡墙计算模型见图2。MK2D1,D2(荷载类型根据作用在门框墙上的等效静荷载标准值qe分为A～F型六种,其中D型:kN/m2qe≤kN/m2;根据门框墙类型分为1型两侧悬臂式、2型一侧悬臂一侧柱式)为计算结果[4],按《07FG04》21页MK型门框墙梁配筋表续表形式见表1。当门框墙一侧设有边柱时,L值取边柱边到侧墙边尺寸,地下室层高对侧墙的影响不大。双扇防护密闭门计算同单扇防护密闭门,应注意的是规范给出的单扇及双扇平板门反力系数,是门扇按双向平板受力模型经计算得出。由于钢结构门扇是由门扇中的肋梁将作用在门扇上的荷载传递到门框墙上,门扇受力模型明显不同于双向平板,钢结构双扇门近似于单向受力，设计时应注意。3结语随着防空地下室的设计在民用建筑中越来越普遍,结构设计人员在设计工作中人防设计的比重也越来越大。采用本文的方法对各种类型的门框墙加以列表归纳,在保证构件安全性的同时,可以显著提高计算和绘图的效率。

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